2006
Proceedings of the 18
th
International Conference on Soil Mechanics and Geotechnical Engineering, Paris 2013
plus importants que les efforts mesurés après le terrassement au
fond de fouille.
Coupe 2 B : Comparaison Courbes Inclinos - Calculs EF
23
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31
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39
41
43
-5 0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70
Déformée (mm)
Cote (NGF)
Inclino - Console
Inclino - FF
PLAXIS - FF
PLAXIS - Console
Remblais
AM
SO1
SBS
SBM
SBI
SO2
tirant à 40 NGF
FF devant paroi
à 35,45 NGF
30,4 NGF
32,3 NGF
34,55 NGF
37,0 NGF
41,35 NGF
43,0 NGF
5.2
Calculs aux éléments finis
Parallèlement aux calculs aux coefficients de réaction, des
calculs par la méthode des éléments finis ont été menés à l'aide
du logiciel Plaxis2D. Afin de permettre la comparaison entre les
deux méthodes de calcul, nous avons repris les mêmes
caractéristiques des sols (issues du recalage).
La loi de comportement considérée est élasto-plastique avec
critère de plasticité de Mohr-Coulomb. Les modules d'Young
ont été fixés grâce à la relation E
Y
=4E
M
/
(avec E
M
module
pressiométrique, et
coefficient rhéologique des sols).
Figure 11. Coupe 2 B : Comparaison des déformées mesurées et
calculées par EF.
Quant aux efforts calculés dans les tirants, on constate qu'ils
sont sous-estimés de 15% pour la coupe 1B, et surestimés de
20% pour la coupe 2B.
6 CONCLUSIONS
Figure 9. Vue du maillage de la coupe 1B.
La présence de la pente oblige à éloigner assez fortement la
limite gauche du modèle pour minimiser l'influence des
conditions limites (tout en ne l'éloignant pas trop car cela a une
incidence sur la propagation des déformations). La limite droite
a été choisie sur l'axe de symétrie du bassin.
On observe que les résultats des calculs de recalage obtenus
avec PARIS et PLAXIS avec les mêmes caractéristiques de
terrain, sont très similaires, tant en valeur qu’en allure de
déformée et relativement proches des mesures inclinométriques.
Afin de prendre en compte l'inclinaison des contraintes dans
la pente, la première phase de calcul a été une phase fictive
d'application de la gravité.
Coupe 1 B : Comparaison Courbes Inclinos - Calculs EF
23
25
27
29
31
33
35
37
39
41
43
-5 0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70
Déformée (mm)
Cote (NGF)
Inclino - Console
Inclino - FF
PLAXIS - FF
PLAXIS - Console
Remblais
AM
SO
SBS
SBM
SBI
tirant à 40 NGF
FF devant paroi
à 36,20 NGF
30,4 NGF
33,5 NGF
37,2 NGF
40,0 NGF
43,0 NGF
L’ensemble des calculs menés, et notamment la similarité
des résultats obtenus par PARIS et PLAXIS 2D, montre la
validité du modèle « talus risberme » avec recherche
automatique des lignes de rupture critiques dans le cadre de
cette étude, ainsi que la bonne concordance du calcul aux
éléments finis en modèle Mohr-Coulomb (E
Y
=4E
M
/
) avec le
calcul aux coefficients de réaction estimés selon Schmitt, ce qui
confirme les résultats obtenus sur des chantiers antérieurs
(Schmitt 2009)
7 REMERCIEMENTS
Remerciements à l'IFSTTAR qui a permis la mise en place de
l'instrumentation et une partie de cette étude dans le cadre de
l'opération de recherche FONDAMS.
8 RÉFÉRENCES
Mestat P., Prat M. 1999.
Ouvrages en interaction
. Hermes.
Figure 10. Coupe 1 B : Comparaison des Courbes de Déformées
mesurées et calculées par EF.
Marten S., Delattre L., Magnan J-P. 2005.
Etude expérimentale et
méthodologique sur le comportement des écrans de soutènement
.
LCPC.
On constate qu'il existe une bonne concordance entre les
déformées mesurées et calculées. Certains phénomènes ne sont
cependant pas retrouvés par le calcul, comme la déformation
vers 41 m NGF de la coupe 2B (cette déformation est présente
dès la phase console, et pourrait être due à la réalisation de la
poutre de couronnement).
Schmitt P., 1998.
De l’élasticité linéaire au coefficient de réaction
.
Revue Française de Géotechnique n°85.
Caquot A., Kérisel J. 1990.
Tables de Poussée et Butée 3
ème
édition
.
Presse de l’Ecole Nationale des Ponts et Chaussées.
Graux D, 1967.
Fondations et Excavations Profondes – Tome 1 :
Géotechnique Appliquée
. Editions Eyrolles.
On notera également qu'il existe un déplacement d'ensemble
de la paroi (translation horizontale vers la fouille de 3,2 mm
pour 1B et de 1,5 mm pour 2B), non représenté sur les courbes
de déformées. Ce déplacement d'ensemble est peu réaliste et est
certainement lié à la modélisation numérique, mais en l'absence
de suivi topométrique, et avec des mesures inclinométriques ne
descendant pas sous la base de la paroi, il n'est pas possible de
certifier que ce mouvement d'ensemble n'existe pas.
Schmitt P., Dodel E. 2002.
Méthodes Numériques en Géotechnique.
5
ème
conférence européenne. NUMGE 2002.
Schmitt P., 2009.
De l’importance du suivi pour maîtriser le
dimensionnement des ouvrages géotechniques.
Revue Française de
Géotechnique n°126-127.
