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Proceedings of the 18
th
International Conference on Soil Mechanics and Geotechnical Engineering, Paris 2013
un tube de réservation positionné entre les armatures (Figure
3b).
Figure 2.Profils pénétrométriques à Loon-Plage : résistance au cône q
c
et indice de densité I
D
.
Les pieux ont été testés trois mois environ après leur mise en
place. Les programmes de chargement comportaient des essais
statiques de référence à paliers d’une heure selon la norme NF P
94-150, des essais de chargement rapides (réduction des paliers
à 3mn) et des essais de chargements cycliques axiaux de type
répété. Une description plus précise des modes de chargement
est indiquée dans Benzaria et al. (2012).
La caractérisation complète d’un chargement cyclique
suppose la définition des paramètres suivants :
Q
m
: valeur moyenne de la charge sous chargement cyclique,
Q
c
: demi-amplitude du chargement cyclique,
Q
max
: charge maximale (Q
max
= Q
m
+ Q
c
)
N : nombre de cycles (les essais ont été conduits à la rupture
ou à grand nombre de cycles N>1000)
f : fréquence des cycles (en général 0,5Hz)
Q
u
: capacité statique ultime selon le mode considéré.
L’essai est dit répété si Q
c
< Q
m
et alterné si Q
c
>Q
m
.
Figure 3.a) réalisation d’un pieu foré à l’aide d’une tarière à axe creux
b) schéma d’instrumentation d’un pieu foré à l’aide d’extensomètres
amovibles de type LCPC
Le dispositif de chargement des pieux est similaire à celui
utilisé pour les pieux de Merville et décrit dans Benzaria et al.
(2012).
Figure 4. Dispositif d’essais de chargement utilisé à Loon-Plage
4 ESSAIS STATIQUES
La Figure 5 montre la courbe charge-déplacement en tête
obtenue pour l’essai statique de référence sur le pieu F4, vierge
de tout chargement, ainsi que la courbe de mobilisation de
l’effort en pointe et la courbe de fluage (représentant la vitesse
de déplacement du pieu lors de chaque palier de chargement).
On note :
- une rupture de type ductile,
- une entrée du pieu en grands déplacements pour un
déplacement en tête de l’ordre de 5% du diamètre. La
charge de rupture Quc conventionnelle pour 10% de
déplacement de la tête (42mm) peut être estimée à environ
1 100kN,
- une charge de fluage Q
F
vers 850kN soit Q
F
/Q
uc
# 0,77,
- une mobilisation de l’effort de pointe retardée puis quasi
linéaire jusqu’à 8% de déplacement relatif de la tête laissant
préjuger d’une croissance de l’effort de pointe au-delà de la
valeur conventionnelle à 0,1D.
Q
u
= 1100 kN
à Z
0
= 42 mm
Figure 5. Essai statique de référence sur le pieu F4. Courbes de charge-
déplacement en tête, de mobilisation de l’effort de pointe et de fluage.
a)
b)
Les mesures extensométriques ont permis de déterminer la
distribution des charges le long du pieu (par éléments de 1m)
ainsi que les courbes locales de mobilisation du frottement
latéral selon la procédure décrite dans Benzaria et al. (2012).
Les courbes locales de transfert de charges (dites aussi courbes
t-z) sont données sur la Figure 6 pour les seuls niveaux
correspondant au sable des Flandres. La mobilisation du
frottement est très progressive : le déplacement local à la
