1274
Proceedings of the 18
th
International Conference on Soil Mechanics and Geotechnical Engineering, Paris 2013
La surface de rupture considérée est OAB.
avec
k
1
tg
2
(13)
Les triangles OAE et EAF représentent respectivement les
contraintes horizontales appliquées respectivement sur OA et
AB.
5 APPLICATION
4.2
Hypothèses de calcul
Nous avons admis :
que sur la partie verticale OA les contraintes sont peu
modifiées,
Nous allons étudier un talus de hauteur
H
10m
avec une
pente
tg
2
3
.
Les caractéristiques mécaniques retenues résultent du § 3, 2, 1 à
savoir :
ce qui signifie que les contraintes liées à la surconsolidation
restent horizontales.
que sur la surface AB les contraintes décroissent de
k
Z
(contrainte en A) à 0 (contrainte en B) en restant
horizontales.
,
59
D’après l’équation (13) il en résulte
c
,
8kPa
k
2,25
4.3
Détermination du coefficient de sécurité
Le principe consiste à déterminer la projection des efforts le
long de la surface AB.
Nous prendrons l’angle
comme variable.
Si OA=Z il vient :
Z
H (tg
tg
)
tg
(12)
a
vec
:
tg
pente du talus
.
Coefficient de poussée
4.3.1
Efforts horizontaux dus à la surconsolidation
OEA
F
H1
1
2
k
Z
2
Fig. 8 : Variation du coefficient de sécurité avec la poussée
horizontale
EAF
F
H2
1
2
k
Z (H
Z )
La Figure 8 montre que pour des sols très surconsolidés, l’état
de contrainte peut atteindre la surface d’état limite .et donc que
dans ce cas il faudrait prendre les caractéristiques de l’état
critique.
F
H
H
2
2
k
tg
tg
tg
4.3.2
Poids du sol glissé
6 CONCLUSION
W
H
2
2
tg
tg
tg
2
Lors d'un déchargement généralisé, phénomène d'érosion par
exemple, nous avons montré que les sols conservaient des
contraintes horizontales élevées. Tant que la surface d'état limite
n'est pas atteinte c'est cette dernière qui conditionne la stabilité.
A partir des essais réalisés par JF Serratrice sur des marnes,
nous avons développé une méthode pour déterminer cette
surface à partir de la seule pression de consolidation mesurée ou
estimée dans ces matériaux. Cette surface peut être décomposée
avec des segments de droites. Enfin à partir d'une méthode de
calcul simple nous avons montré l'influence des contraintes
horizontales qui peuvent conduire à atteindre la surface d'état
limite et donc à une rupture. Si les contraintes en place sont mal
connues il est donc dangereux de dimensionner avec les
caractéristiques de pic.
4.3.3
Calcul des forces normales et tangentielles
Forces normales :
F
N
H
2
2
tg
tg
tg
2
cos
k
H
2
2
tg
tg
tg
sin
Le calcul implique que
F
N
0
:
soit
k
1
tg
2
Dans la réalité, il se produit des déformations qui modifient
l’état de contrainte.
Forces tangentielles motrices :
F
T
H
2
2
tg
tg
tg
2
sin
k
H
2
2
tg
tg
tg
cos
7 REFERENCES
Force tangentielle résistante
Il s’agit de la résistance qu’engendre la cohésion :
1. Détermination de la courbe d'état limite d'une marne-
JP Magnan, JF Serratrice Séminaire; de la géologie au
calcul des ouvrages-Reconnaissance des propriétés
mécaniques des terrains Grenoble 6-10 novembre
1995.
F
C
cH
tg
cos
4.3.4
Détermination du coefficient de sécurité
2. Essais de laboratoire à haute pressions sur des marnes-
JF Serratrice- Craies et schistes Bruxelles, 20-22 mars
1995.
cos
2
sin
2
cos
sin
2
cos
2
2
2
2
2
2
2
tg
tg tgHk
tg
tg tgH
tg
Hc
tg
tg
tg tgHk
tg
tg tgH
3.
Lois de comportement des géomatériaux et
modélisation par la méthode des éléments finis- P.
Mestat-études et recherches des laboratoires des ponts
et chaussées Série géotechnique GT 52.
